Схемы расчета неразрезных балок

Схемы расчета неразрезных балок
Схемы расчета неразрезных балок
Схемы расчета неразрезных балок


СП 16.13330.2017

____________________________________________________________________
Текст Сравнения СП 16.13330.2017 с СП 16.13330.2011 см. по ссылке.
- Примечание изготовителя базы данных.
____________________________________________________________________


Дата введения 2017-08-28

Предисловие


     Сведения о своде правил
     

1 ИСПОЛНИТЕЛИ - АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко, МГСУ, СПбГАСУ
     

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"
     

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
     

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 27 февраля 2017 г. N 126/пр и введен в действие с 28 августа 2017 г.
     

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 16.13330.2011 "СНиП II-23-81 Стальные конструкции"
     
     
     В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
     
     

Введение


     Настоящий свод правил разработан в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений".
     
     Пересмотр СП 16.13330.2011 выполнен авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко (д-р техн. наук И.И.Ведяков, д-р техн. наук П.Д.Одесский; канд. техн. наук М.И.Гукова, канд. техн. наук Д.В.Конин, канд. техн. наук М.Р.Урицкий, канд. техн. наук М.И.Фарфель, канд. техн. наук Б.С.Цетлин; инж. С.В.Гуров); НИУ МГСУ (д-р техн. наук А.Р.Туснин); ЗАО "Эркон" (д-р техн. наук Г.И.Белый); АРСС (инж. Д.С.Еремеев, инж. А.А.Сосков).
     
     

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил устанавливает требования и распространяется на проектирование и расчет стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при температуре не выше 100°С и не ниже минус 60°С.
     
     Настоящий свод правил не распространяется на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.
     

1.2 При проектировании конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей; магистральных и технологических трубопроводов; резервуаров специального назначения; конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим воздействиям, интенсивным воздействиям огня, температуры, радиации, агрессивных сред; конструкций гидротехнических и мелиоративных сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, зданий атомных электростанций, а также конструкций специальных видов (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих, тонкостенных), следует соблюдать требования, предусмотренные соответствующими нормативными документами, в которых отражены особенности работы этих конструкций.
     
     

2 Нормативные ссылки


      В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:
     

ГОСТ 839-80

Провода неизолированные для воздушных линий электропередачи. Технические условия

ГОСТ 2601-84

Сварка металлов. Термины и определения основных понятий

ГОСТ 3822-79

Проволока биметаллическая сталемедная. Технические условия

ГОСТ 19425-74

Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент

ГОСТ 25546-82

Краны грузоподъемные. Режимы работы

ГОСТ 27751-2014

Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 28548-90

Трубы стальные. Термины и определения

ГОСТ Р ИСО 857-1-2009

Сварка и родственные процессы. Словарь. Часть 1. Процессы сварки металлов. Термины и определения

ГОСТ Р ИСО 17659-2009

Сварка. Термины многоязычные для сварных соединений

СП 20.13330.2016

"СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия"

СП 22.13330.2016

"СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений"

СП 28.13330.2012

"СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2)

СП 35.13330.2011

"СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы" (с изменением N 1)

СП 43.13330.2012

"СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий" (с изменением N 1)

СП 70.13330.2012

"СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменением N 1)

СП 131.13330.2012

"СНиП 23-01-99 Строительная климатология" (с изменением N 2)


     Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
     
     

3 Термины и определения


     В настоящем своде правил применены термины по ГОСТ 2601, ГОСТ Р ИСО 857-1, ГОСТ Р ИСО 17659 и ГОСТ 28548.
     
     

4 Общие положения 4.1 Основные требования к конструкциям

4.1.1 При проектировании стальных строительных конструкций следует:
     
     принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом и их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации;
     
     соблюдать требования СП 28.13330 в части защиты строительных конструкций от коррозии;
     
     соблюдать требования [1];
     
     учитывать их огнестойкость и обеспечивать их огнезащиту в соответствии с системой противопожарной защиты объектов;
     
     применять атмосферостойкие (коррозионно-стойкие) и огнестойкие стали;
     
     предусматривать увеличение толщины проката и стенок труб для защиты от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций только при технико-экономическом обосновании;
     
     соблюдать требования нормативных документов на конструкции соответствующего вида;
     
     выполнять расчет точности размеров конструкций и их элементов при техническом обосновании согласно нормативным документам.
     
     Не допускается предусматривать использование восстановленных стальных труб и других бывших в употреблении видов металлоконструкций, в проектной и рабочей документации на строительство, реконструкцию и капитальный ремонт зданий и сооружений повышенного и нормального уровней ответственности, а также при строительстве и эксплуатации особо опасных, технически сложных и уникальных объектов.
     

4.1.2 Конструкции, кроме замурованных в бетоне, кирпичной кладке или другими способами, должны быть доступными для наблюдения, оценки технического состояния, выполнения профилактических и ремонтных работ, не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.
     

4.1.3 Рабочие чертежи конструкций должны соответствовать требованиям нормативных документов по изготовлению, качеству и монтажу (СП 70.13330) стальных строительных конструкций.
     
     В рабочих чертежах конструкций (КМ и КМД) и в документации на заказ материалов следует указывать:
     
     марки стали и дополнительные требования к ним, предусмотренные государственными стандартами или техническими условиями и настоящим сводом правил;
     
     способ выполнения сварных соединений, тип (способ) сварки; типы, марки, диаметры электродов, положение шва при сварке, тип подкладки для стыковых швов;
     
     классы прочности и точности болтов; при использовании болтов с контролируемым натяжением - усилие предварительного натяжения и способ контроля натяжения болта;
     
     способ подготовки контактных поверхностей для фрикционных соединений;
     
     расположение и размеры сварных, болтовых и фрикционных соединений с указанием выполнения их в заводских или монтажных условиях и, в отдельных случаях, последовательность наложения швов и установки болтов;
     
     способы и объем контроля качества при изготовлении и монтаже;
     
     требования к защите конструкций от коррозии.
     
     

4.2 Основные расчетные требования

4.2.1 Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям по надежности ГОСТ 27751.
     
     Расчет стальных конструкций следует выполнять с учетом назначения конструкций, условий их изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, а также свойств материалов.
     
     В расчетных схемах должны быть учтены деформационные характеристики опорных закреплений, оснований и фундаментов.
     

4.2.2 При расчете конструкций значения нагрузок и воздействий, а также предельные значения прогибов и перемещений элементов конструкций следует принимать согласно СП 20.13330, СП 43.13330 и разделов 16 и 17.
     

4.2.3 За расчетную температуру в районе строительства следует принимать температуру наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98, определенную согласно СП 131.13330.
     
     Расчетная технологическая температура устанавливается в задании на разработку строительной части проекта.
     

4.2.4 Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.
     
     Рассматриваются следующие расчетные модели несущих конструкций:
     
     отдельные конструктивные стержневые и балочные элементы (растянутые, сжатые, внецентренно сжатые, сжато-изгибаемые и изгибаемые) с постоянным по длине сечением;
     
     плоские или пространственные системы, раскрепленные (несвободные - рисунок 1, а); расчет таких конструкций выполняется путем расчета отдельных элементов с учетом их взаимодействия между собой и с основанием по СП 22.13330;
     
     плоские или пространственные системы, нераскрепленные (свободные - рисунок 1, б); при расчете таких конструкций, наряду с проверкой отдельных элементов, следует учитывать возможность достижения предельного состояния системы в целом;
     
     листовые конструкции (оболочки вращения).

Рисунок 1 - Схемы систем, раскрепленных и не раскрепленных от перемещений

СП 16.13330.2017


Рисунок 1 - Схемы систем, раскрепленных (а) и не раскрепленных от перемещений (б)


     При моделировании нелинейной работы стали для расчетов по первой группе предельных состояний следует использовать расчетную диаграмму работы сталей в обобщенных параметрах  СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 , представленную на рисунке В.1 (приложение В). Значение соответствующих координат характерных точек диаграммы следует принимать по таблице В.9. Расчеты выполняют по одному из трех вариантов кривой: OBD, OACD, OACDEF в зависимости от класса элементов конструкций (4.2.7).
     

4.2.5 Пространственные стальные конструкции следует рассчитывать как единые системы с учетом факторов, определяющих напряженное и деформированное состояние, особенности взаимодействия элементов конструкций между собой и с основанием, геометрической и физической нелинейности, свойств материалов и грунтов.
     
     Выполнять проверку устойчивости стержневых конструкций (в том числе пространственных) следует с использованием сертифицированных вычислительных комплексов как идеализированных систем в предположении упругих деформаций стали.
     

4.2.6 Оценивать общую устойчивость каркаса по недеформированной схеме следует для: рамной (с жесткими узлами соединения ригелей с колоннами), рамно-связевой (рамный каркас с вертикальными диафрагмами жесткости или жесткими вставками) или связевой (с шарнирными узлами соединения ригелей с колоннами) систем, у которых есть в своем составе продольные и поперечные рамы и связи, установленные в соответствии с 15.4.
     
     В рамно-связевой или в связевой системе, когда узлы связевого блока не совпадают с узлами каркаса, расчет следует выполнять по деформированной схеме (с учетом геометрической нелинейности системы).
     

4.2.7 Элементы конструкций, рассматриваемые в настоящем своде правил, в зависимости от напряженно-деформированного состояния (НДС) расчетного сечения подразделяются на три класса:
     
     1-й класс - НДС, при котором напряжения по всей площади сечения не превышают расчетного сопротивления стали СП 16.13330.2017 (упругое состояние сечения);
     
     2-й класс - НДС, при котором в одной части сечения СП 16.13330.2017 , а в другой СП 16.13330.2017 (упруго-пластическое состояние сечения);
     
     3-й класс - НДС, при котором по всей площади сечения СП 16.13330.2017 (пластическое состояние сечения, условный пластический шарнир).
     

4.2.8. Буквенные обозначения величин, использованные в настоящем своде правил, приведены в приложении А.
     
     

4.3 Учет назначения и условий работы конструкций

4.3.1 В зависимости от назначения, условий работы и наличия сварных соединений конструкции следует подразделять на четыре группы согласно приложению В.
     

4.3.2 При расчете конструкций и соединений следует учитывать:
     
     коэффициенты надежности по ответственности СП 16.13330.2017 , принимаемые согласно требованиям ГОСТ 27751;
     
     коэффициент надежности СП 16.13330.2017 =1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений СП 16.13330.2017 ;
     
     коэффициенты условий работы элементов конструкций и соединений СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 , принимаемые по таблице 1; пункту 7.1.2; таблице 45 и разделам 14, 16, 17 и 18.
     
     Отношение критической нагрузки к расчетной для стержневых конструкций, рассчитываемых как идеализированные пространственные системы с использованием сертифицированных вычислительных комплексов (согласно 4.2.5, 4.2.6), должно быть не меньше коэффициента надежности по устойчивости системы в целом СП 16.13330.2017 =1,3.
     

4.3.3 При проектировании конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных, вибрационных и других переменных нагрузок, вызывающих усталость металла, следует применять такие конструктивные решения, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, а в случаях, указанных в настоящем своде правил, выполнять расчет на усталость.
     


Таблица 1

Элементы конструкций

Коэффициенты условий работы СП 16.13330.2017

1

Балки сплошного сечения и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при временной нагрузке, не превышающей вес перекрытий

0,90

2

Колонны

общественных и жилых зданий при постоянной нагрузке, равной не менее 0,8 расчетной;

0,95

многоэтажных зданий высотой до 150 м включительно;

0,95

двутаврового сечения многоэтажных зданий высотой более 150 м;

0,90

коробчатого сечения многоэтажных зданий высотой более 150 м;

0,87

опоры водонапорных башен

0,95

3

Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами

1,05

4

Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытий при расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью СП 16.13330.2017 >60

0,80

5

Растянутые элементы (затяжки, тяги, оттяжки, подвески) при расчете на прочность по неослабленному сечению

0,90

6

Элементы конструкций из стали с пределом текучести до 440 Н/ммСП 16.13330.2017 , несущие статическую нагрузку, при расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)

1,10

7

Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков - бСП 16.13330.2017 льшей полкой):

а) непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка:

раскосы по рисунку 15, а и распорки по рисунку 15, б, в, е

0,90

раскосы по рисунку 15, в, г, д, е

0,80

б) непосредственно к поясам одним болтом или через фасонку независимо от вида соединения

0,75

8

Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой (для неравнополочных уголков - меньшей полкой), за исключением элементов плоских ферм из одиночных уголков и элементов, указанных в позиции 7 настоящей таблицы, раскосов по рисунку 15, б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков

0,75

9

Опорные плиты из стали с пределом текучести до 390 Н/ммСП 16.13330.2017 , несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:

а) до 40

1,20

б) св. 40 до 60

1,15

" 60 " 80

1,10

Примечания
     
     1 Коэффициенты СП 16.13330.2017 <1 при расчете совместно учитывать не следует.
     
     2 При расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов, коэффициенты условий работы, приведенные в позициях 6 и 1; 6 и 2; 6 и 3 следует учитывать совместно.
     
     3 При расчете опорных плит коэффициенты, приведенные в позициях 9 и 2, 9 и 3, следует учитывать совместно.
     
     4 Коэффициенты для элементов, приведенных в позициях 1 и 2, следует учитывать также при расчете их соединений.
     
     5 В случаях, не оговоренных в настоящей таблице, в формулах следует принимать СП 16.13330.2017 =1.
     

4.3.4 При проектировании конструкций, возводимых или эксплуатируемых в условиях низких температур (t<-45°С), при которых повышается возможность хрупкого разрушения, следует учитывать требования к материалу, конструированию и технологии изготовления.
     

4.3.5 При проектировании сварных конструкций следует снижать вредное влияние остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строжки, фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).
     
     

5 Материалы для конструкций и соединений

5.1 Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно таблицам Б.1 и Б.2 (приложение Б).
     

5.2 При назначении стали для конструкций следует учитывать группу конструкций, расчетную температуру, требования по ударной вязкости и химическому составу согласно приложению В.
     

5.3 Для конструкций следует использовать фасонный (уголки, двутавры, швеллеры), листовой, широкополосный универсальный прокат и гнутые профили; тонколистовой прокат из углеродистой стали и из стали повышенной прочности; холодногнутые профили; профили гнутые замкнутые квадратные и прямоугольные; сортовой прокат (круг, квадрат, полоса) в соответствии с действующими нормативными документами (НД); электросварные и горячедеформированные бесшовные трубы - в соответствии с таблицами В.1 и В.2 (приложение В).
     
     Другие материалы, с сертификатом соответствия установленной формы, следует использовать при условии выполнения требований приложения В к механическим свойствам и химическому составу.
     
     В зависимости от особенностей конструкций и узлов при заказе стали следует учитывать классификацию листового проката в зависимости от значения относительного сужения СП 16.13330.2017 (см. 13.4) в соответствии с действующим стандартом.
     
     Для обеспечения предела огнестойкости (45 мин) для всех групп, согласно приложению В, открытых конструкций (см. 4.1.2), независимо от расчетной температуры, следует назначать прокат из стали С 355П или прокат из других сталей, обеспечивающих предел огнестойкости 45 мин.
     

5.4 Для отливок (опорных частей и т.п.) следует применять сталь марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющую требованиям действующих стандартов для группы II (отливки ответственного назначения для деталей, рассчитываемых на прочность, работающих при статических и переменных нагрузках) или III (отливки особо ответственного назначения для деталей, рассчитываемых на прочность, работающих при динамических нагрузках). Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна следует принимать по таблице В.8.
     

5.5 Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки; сварочную проволоку; флюсы; порошковую проволоку для автоматической и механизированной сварки в соответствии с таблицей Г.1 (приложение Г), а также углекислый газ и аргон в соответствии с действующими стандартами.
     
     Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления СП 16.13330.2017 основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.
     

5.6 Для болтовых соединений следует применять стальные болты, гайки и шайбы, удовлетворяющие техническим требованиям действующих нормативных документов и стандартов, а также высокопрочные болты, указанные в 5.7.
     
     Болты следует применять согласно таблице Г.3.
     
     При работе болтов на срез и растяжение классы прочности гаек следует принимать в соответствии с классом прочности болтов: 5 - при 5.6; 8 - при 8.8; 10 - при 10.9; 12 - при 12.9.
     
     При работе болтов только на срез применяют класс прочности гаек при классе прочности болтов: 4 - при 5.6 и 5.8; 5 - при 8.8; 8 - при 10.9; 10 - при 12.9.
     
     Шайбы следует применять: круглые, косые и пружинные нормальные в соответствии с действующими стандартами.
     

5.7 Для фрикционных и фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты, гайки и шайбы, конструкцией и размерами, удовлетворяющими действующим стандартам.
     
     Для фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты климатического исполнения ХЛ.
     

5.8 Марки стали для фундаментных болтов, их конструкцию и размеры следует выбирать в соответствии с действующими стандартами и требованиями, приведенными в таблице Г.4 (приложение Г).
     
     Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок, указанных в таблице Г.4 (приложение Г).
     
     Анкерные болты следует применять согласно требованиям СП 43.13330.
     

5.9 Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром до и свыше 48 мм следует применять по соответствующим техническим требованиям действующих стандартов.
     
     Для фундаментных болтов из стали Ст3пс2, Ст3сп2, Ст3пс4, Ст3сп4 диаметром до 48 мм следует применять гайки класса прочности 4, диаметром свыше 48 мм - из материала не ниже группы 02 по соответствующему стандарту.
     
     Для фундаментных болтов диаметром до 48 мм из стали марки 09Г2С и других сталей следует применять гайки класса прочности не ниже 5-го, диаметром свыше 48 мм - из материала не ниже группы 05 по соответствующему стандарту. Гайки следует применять из стали марок, принимаемых для болтов.
     

5.10 Для шарниров, катков и болтов, работающих в качестве шарниров, а также подкладных листов под катки, следует применять поковки по СП 35.13330.
     

5.11 Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор воздушных линий электропередачи, распределительных устройств, контактных сетей транспорта, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях в соответствии с действующими стандартами следует применять:
     
     канаты спиральные;
     
     канаты двойной свивки;
     
     канаты закрытые несущие;
     
     пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки.
     
     

6 Расчетные характеристики материалов и соединений

6.1 Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 2, где нормативные сопротивления СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует принимать согласно НД.
     


Таблица 2
     

Напряженное состояние

Расчетные сопротивления проката и труб

Растяжение, сжатие, изгиб:

по пределу текучести

СП 16.13330.2017

по временному сопротивлению

СП 16.13330.2017

Сдвиг

СП 16.13330.2017

Смятие

торцевой поверхности (при наличии пригонки)

СП 16.13330.2017

местное в цилиндрических шарнирах (цапфах)

СП 16.13330.2017

при плотном касании

Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

СП 16.13330.2017


     Значения коэффициентов надежности по материалу СП 16.13330.2017 проката, гнутых профилей и труб следует принимать по таблице 3.


Таблица 3

Условия контроля свойств проката

Коэффициент надежности по материалу СП 16.13330.2017

Для проката при статистической процедуре контроля его свойств

1,025

Для проката, не использующего статистическую процедуру контроля его свойств, с пределом текучести свыше 380 Н/ммСП 16.13330.2017 и для горячедеформированных труб

1,100

Для остального проката и труб, соответствующих требованиям настоящего свода правил

1,050

Для проката и труб, поставляемых по зарубежной нормативной документации

1,050


     Значения нормативных и расчетных сопротивлений при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального проката и труб приведены в таблице В.3, фасонного проката - в таблицах В.4 и В.5 (приложение В).
     
     Значения расчетных сопротивлений проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в таблице В.6 (приложение В).
     

6.2 Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены.
     

6.3 Значения расчетных сопротивлений отливок из углеродистой стали следует принимать по таблице В.7 (приложение В).
     

6.4 Расчетные сопротивления сварных соединений для соединений различных видов и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 4.


Таблица 4

Сварные соединения

Напряженное состояние

Характеристика расчетного сопротивления

Расчетные сопротивления сварных соединений

Стыковые

Сжатие, растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке с физическим контролем качества шва

По пределу текучести

СП 16.13330.2017

По временному сопротивлению

СП 16.13330.2017

Растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке

По пределу текучести

СП 16.13330.2017

Сдвиг

СП 16.13330.2017

С угловыми швами

Срез (условный)

По металлу шва

СП 16.13330.2017

По металлу границы сплавления

СП 16.13330.2017

Примечание - Значения коэффициентов надежности по металлу шва СП 16.13330.2017 следует принимать равными: 1,25 - при  СП 16.13330.2017 490 Н/ммСП 16.13330.2017 ; 1,35 - при СП 16.13330.2017 590 Н/ммСП 16.13330.2017 .

Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыкового соединения из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.
     
     Значения нормативных СП 16.13330.2017 и расчетных СП 16.13330.2017 сопротивлений металла угловых швов приведены в таблице Г.2 (приложение Г).
     

6.5 Расчетные сопротивления одноболтового соединения следует определять по формулам, приведенным в таблице 5.


Таблица 5

Напряженное состояние

Условное обозна-
чение

Расчетные сопротивления одноболтовых соединений

срезу и растяжению болтов классов прочности

смятию соединяемых элементов

5.6

5.8

8.8

10.9

12.9

Срез

СП 16.13330.2017

0,42СП 16.13330.2017

0,41СП 16.13330.2017

0,40СП 16.13330.2017

0,35СП 16.13330.2017

-

Растяжение

СП 16.13330.2017

0,45СП 16.13330.2017

-

0,54СП 16.13330.2017

0,7СП 16.13330.2017

-

Смятие:

СП 16.13330.2017

а) болты класса точности А

-

1,60СП 16.13330.2017

б) болты класса точности В

-

1,35СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 следует определять для соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 Н/ммСП 16.13330.2017 .


     Значения нормативных и расчетных сопротивлений срезу и растяжению стали болтов в одноболтовых соединениях приведены в таблице Г.5, а смятию элементов, соединяемых болтами, в таблице Г.6 (приложение Г).
     

6.6 Расчетное сопротивление растяжению фундаментных и анкерных болтов СП 16.13330.2017 следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (1)


     Значения расчетных сопротивлений растяжению фундаментных болтов приведены в таблице Г.7 (приложение Г).
     
     Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов СП 16.13330.2017 , указанных в 5.8, следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (2)

6.7 Расчетное сопротивление растяжению СП 16.13330.2017 высокопрочных болтов, классов прочности не менее 10.9, следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (3)


где СП 16.13330.2017 - нормативное сопротивление болта, принимаемое по таблице Г.8.
     

6.8 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки СП 16.13330.2017 ,  применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (4)

6.9 Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному НД на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности по материалу СП 16.13330.2017 =1,6.
     
     

7 Расчет элементов стальных конструкций при центральном растяжении и сжатии 7.1 Расчет элементов сплошного сечения

7.1.1 Расчет на прочность элементов из стали с нормативным сопротивлением СП 16.13330.2017 440 Н/ммСП 16.13330.2017 при центральном растяжении или сжатии силой N следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (5)


     Расчет на прочность растянутых элементов, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, а также растянутых или сжатых элементов из стали с нормативным сопротивлением СП 16.13330.2017 >440 Н/ммСП 16.13330.2017 следует выполнять по формуле (5) с заменой значения СП 16.13330.2017 на СП 16.13330.2017 .
     

7.1.2 Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формуле (5), а сечений растянутого одиночного уголка из стали с пределом текучести до 380 Н/ммСП 16.13330.2017 , прикрепляемого одной полкой болтами, поставленными в один ряд по оси, расположенной на расстоянии не менее 0,5b (b - ширина полки уголка) от обушка уголка и не менее 1,2d (d - диаметр отверстия для болта с учетом положительного допуска) от пера уголка, по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (6)

где СП 16.13330.2017 .
         
     Здесь СП 16.13330.2017 - площадь сечения уголка нетто;
     
     СП 16.13330.2017 - площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, принимаемые по таблице 6.


Таблица 6

Коэффициент

Значения коэффициентов СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017

при одном болте и расстоянии СП 16.13330.2017 , равном

при СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 при числе болтов в ряду

1,35d

1,5d

2d

2

3

4

СП 16.13330.2017

1,70

1,70

1,70

1,77

1,45

1,17

СП 16.13330.2017

0,05

0,05

0,05

0,19

0,36

0,47

СП 16.13330.2017

0,65

0,85

1,0

1,0

1,0

1,0

Только для элементов решеток (раскосов и распорок), кроме постоянно работающих на растяжение, при толщине полки до 6 мм.
     
     Обозначения, принятые в таблице 6:
     
     "СП 16.13330.2017 " - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;
     
     "s" - расстояние вдоль усилия между центрами отверстий.
     

При расчете тяг и поясов траверс, элементов опор ВЛ, ОРУ и КС, непосредственно примыкающих к узлам крепления проводов, а также элементов, соединяющих в стойках узлы крепления тяг и растянутых поясов траверс, коэффициент СП 16.13330.2017 следует уменьшать на 10%.
     

7.1.3 Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения при центральном сжатии силой N и удовлетворяющих требованиям 7.3.2-7.3.9, следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (7)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, значение которого при СП 16.13330.2017 0,6 следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (8)


     Значение коэффициента СП 16.13330.2017 в формуле (8) следует вычислять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (9)


где СП 16.13330.2017 - условная гибкость стержня;
     
     СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - коэффициенты, определяемые по таблице 7 в зависимости от типов сечений.
     
     Значения коэффициента СП 16.13330.2017 , вычисленные по формуле (8), следует принимать не более СП 16.13330.2017 при значениях условной гибкости свыше 3,8; 4,4 и 5,8 для типов сечений СП 16.13330.2017 , b и с, соответственно.
     
     При значениях СП 16.13330.2017 <0,6 для типов сечений СП 16.13330.2017 и b следует принимать СП 16.13330.2017 =1.
     
     Вычисленные по формуле (8) значения коэффициента СП 16.13330.2017 приведены в таблице Д.1 (приложение Д).
     


Таблица 7
     

Тип сечения

Значение коэффициента

обозна-
чение

форма

a

b

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

0,03

0,06

b

СП 16.13330.2017

0,04

0,09

с

СП 16.13330.2017

0,04

0,14

Примечания
     
     1 Для прокатных двутавров высотой свыше 500 мм при расчете на устойчивость в плоскости стенок следует принимать тип сечения СП 16.13330.2017 .
     
     2 Для прокатных двутавров при расчете на устойчивость в плоскости меньшей жесткости следует принимать тип сечения с.
     

7.1.4 Расчет на устойчивость стержней из одиночных уголков следует выполнять с учетом требований 7.1.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка и расчетную длину следует принимать согласно 10.1.4 и 10.2.1.
     
     При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования 16.12.
     

7.1.5 Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения (рисунок 2) следует укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования 7.2.2; 7.2.3; 7.2.7 и 7.2.8.

Рисунок 2 - П-образные сечения элементов

СП 16.13330.2017


а) - открытое; б), в) - укрепленные планками или решетками
Рисунок 2 - П-образные сечения элементов


     При отсутствии планок или решеток такие элементы, помимо расчета по формуле (7) в главных плоскостях х-х и у-у, следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле
_________________
      Формула и экспликация к ней соответствуют оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
         

СП 16.13330.2017 ; (10)


здесь СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным
     

СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 ;


СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 ,


где значение СП 16.13330.2017 следует вычислять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (11)


     В формуле (11) коэффициент СП 16.13330.2017 следует определять по приложению Д.
     

7.1.6 Соединение пояса со стенкой в центрально сжатом элементе составного сплошного сечения следует рассчитывать по формулам таблицы 43 на сдвиг от условной поперечной силы СП 16.13330.2017 , определяемой по формуле (18), при этом коэффициент СП 16.13330.2017 следует принимать в плоскости стенки.
     
     

7.2 Расчет элементов сквозного сечения

7.2.1 Расчет на прочность элементов сквозного сечения при центральном растяжении и сжатии следует выполнять по формуле (5), где СП 16.13330.2017 - площадь сечения нетто всего стержня.
     

7.2.2 Расчет на устойчивость сжатых стержней сквозного сечения, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по формуле (7); при этом коэффициент СП 16.13330.2017 относительно свободной оси (перпендикулярной к плоскости планок или решеток) следует определять по формулам (8) и (9) для сечений типа b с заменой в них СП 16.13330.2017 на СП 16.13330.2017 . Значение СП 16.13330.2017 следует определять в зависимости от значений СП 16.13330.2017 , приведенных в таблице 8 для стержней с числом панелей не менее шести.
     
     Расчет на устойчивость сквозных стержней с числом панелей менее шести следует выполнять:
     
     при планках - как расчет рамных систем;
     
     при решетках - согласно требованиям 7.2.5.
     

7.2.3 В сквозных стержнях с планками условная гибкость отдельной ветви СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 (см. таблицу 8) на участке между сварными швами или крайними болтами, прикрепляющими планки, должна быть не более 1,4.
     
     При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (см. рисунок 2, б) и в) гибкость ветви следует вычислять по радиусу инерции полусечения относительно его центральной оси, перпендикулярной к плоскости планок.
     

7.2.4 В сквозных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами. При необходимости следует учитывать влияние моментов в узлах, например, от расцентровки элементов решетки.
     
     В сквозных стержнях с решетками условная гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 2,7 и не должна превышать условную приведенную гибкость СП 16.13330.2017 стержня в целом.
     
     Принимать более высокие значения условной гибкости ветвей, но не более 4,1, следует при условии, что расчет таких стержней выполнен согласно требованиям 7.2.5.
     

7.2.5 Расчет сквозных стержней с решетками с учетом указанного в 7.2.2 и 7.2.4 следует выполнять по формуле (7) с заменой в ней значения СП 16.13330.2017 на СП 16.13330.2017 .
     
     При этом коэффициент устойчивости СП 16.13330.2017 для отдельной ветви при СП 16.13330.2017 2,7 следует принимать равным 1,0, а при СП 16.13330.2017 3,2 - определять по формуле (8) при расчетной длине СП 16.13330.2017 , где СП 16.13330.2017 - длина ветви (на рисунке 3, а длина ветви - 2СП 16.13330.2017 ).
     
     В интервале условных гибкостей 2,7СП 16.13330.2017 3,2 значение СП 16.13330.2017 следует определять линейной интерполяцией между 1,0 и значением СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 =3,2.

Рисунок 3 - Схемы решеток сквозных стержней

СП 16.13330.2017


а) - треугольная; б) - треугольная с распорками; в) - крестовая; г) - крестовая с распорками
Рисунок 3 - Схемы решеток сквозных стержней


Таблица 8
     

Тип сече-
ния

Схема сечения

Приведенная гибкость СП 16.13330.2017 стержня сквозного сечения

с планками

с решетками

1

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (12)


где СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (15)

где СП 16.13330.2017

2

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (13)

где СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (16)

где СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017
(СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 относятся к сторонам соответственно СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 )

3

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (14)


где СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 , (17)

где СП 16.13330.2017

Обозначения, принятые в таблице 8:
     
     СП 16.13330.2017 - гибкость сквозного стержня в целом в плоскости, перпендикулярной к оси у-у;
     
     СП 16.13330.2017 - наибольшая из гибкостей сквозного стержня в целом в плоскостях, перпендикулярных к осям х-х или у-у;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - гибкости отдельных ветвей при изгибе в плоскостях, перпендикулярных к осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между сварными швами или крайними болтами, прикрепляющими планки;
     
     b, (СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 ) - расстояние между осями ветвей;
     
     d, СП 16.13330.2017 - размеры, определяемые по рисункам 3 и 4;
     
     А - площадь сечения всего стержня;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), расположенных соответственно в плоскостях, перпендикулярных к осям 1-1 и 2-2;
     
     СП 16.13330.2017 - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3);
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2);
     
     СП 16.13330.2017 - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси х-х (рисунок 4; для сечений типов 1 и 3);
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - момент инерции сечения одной из планок, расположенных в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2).
     
     Примечание - К типу 1 также следует относить сечения, у которых вместо швеллеров применены двутавры, трубчатые и другие профили для одной или обеих ветвей; при этом оси у-у и 1-1 должны проходить через центры тяжести соответственно сечения в целом и отдельной ветви, а значения n и СП 16.13330.2017 в формуле (12) должны обеспечить наибольшее значение СП 16.13330.2017 .
     

Рисунок 4 - Сквозной стержень с планками

СП 16.13330.2017


Рисунок 4 - Сквозной стержень с планками

7.2.6 Расчет стержней составных сечений из уголков, швеллеров и др., соединенных стенками вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатые при условии, что участки между соединяющими сварными швами или центрами крайних болтов не превышают для сжатых элементов 40i и для растянутых 80i. Здесь радиус инерции сечения i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.
     
     При этом в пределах длины сжатого элемента следует предусматривать не менее двух промежуточных связей (прокладок).
     

7.2.7 Расчет соединительных планок и элементов решеток сжатых стержней сквозного сечения следует выполнять на условную поперечную силу СП 16.13330.2017 , принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (18)


где N - продольное усилие в сквозном стержне;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при центральном сжатии (для сечения типа в), принимаемый при расчете сквозного стержня в плоскости планок или решеток.
     
      Условную поперечную силу СП 16.13330.2017 следует распределять:
     
     при наличии только соединительных планок (решеток) - поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных к оси, относительно которой производится проверка устойчивости;
     
     при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;
     
     при расчете равносторонних трехгранных сквозных стержней - равной 0,8СП 16.13330.2017 для каждой системы соединительных планок (решеток), расположенной в одной грани.
     

7.2.8 Расчет соединительных планок и их прикреплений (см. рисунок 4) должен выполняться, как расчет элементов безраскосных ферм, на совместное действие силы СП 16.13330.2017 , срезывающей планку, и момента СП 16.13330.2017 , изгибающего планку в ее плоскости, значения которых следует определять по формулам:
     

СП 16.13330.2017 ; (19)


СП 16.13330.2017 ,                                                              (20)


где СП 16.13330.2017 - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.
     

7.2.9 Расчет элементов соединительных решеток составных стержней следует выполнять как расчет элементов решеток плоских ферм. При расчете раскосов решеток по рисунку 3 усилие в раскосе следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (21)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным: 1,0 для решетки по рисункам 3, a, б и 0,5 - по рисунку 3, в;
     
     СП 16.13330.2017 - условная поперечная сила, приходящаяся на одну плоскость решетки.
     
     При расчете раскосов крестовой решетки с распорками (рисунок 3, г) следует учитывать дополнительное усилие СП 16.13330.2017 , возникающее в каждом раскосе от обжатия ветвей и определяемое по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (22)


где СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , d - размеры, указанные на рисунке 3;
     
     СП 16.13330.2017 - усилие в одной ветви стержня;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - площадь сечения одного раскоса и одной ветви соответственно.
     

7.2.10 Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (18).
     
     Расчет распорок, предназначенных для уменьшения расчетной длины ветвей колонн в плоскости, перпендикулярной к плоскости поперечных рам, при наличии нагрузок от мостовых или подвесных кранов, следует выполнять на условную поперечную силу, определяемую по формуле (18), где значение N следует принимать равным сумме продольных сил в двух ветвях колонн, соединенных распоркой.
     
     

7.3 Проверка устойчивости стенок и поясных листов центрально сжатых элементов сплошного сечения

7.3.1 При проверке устойчивости стенок расчетную высоту СП 16.13330.2017 следует принимать по рисунку 5:

Рисунок 5 - Расчетные размеры стенок, свесов полок, поясных листов в прокатных, составных и гнутых профилях

СП 16.13330.2017


Рисунок 5 - Расчетные размеры стенок, свесов полок, поясных листов в прокатных, составных и гнутых профилях


     полную высоту стенки - в сварных элементах;
     
     расстояние между ближайшими к оси элемента краями поясных уголков - в элементах с фрикционными поясными соединениями;
     
     расстояние между началами внутренних закруглений - в прокатных профилях;
     
     расстояние между краями выкружек - в гнутых профилях.
     

7.3.2 Устойчивость стенок центрально сжатых элементов сплошного сечения следует считать обеспеченной, если условная гибкость стенки СП 16.13330.2017 не превышает значений предельной условной гибкости СП 16.13330.2017 , определяемых по формулам таблицы 9. Более гибкие стенки следует применять при подтверждении их устойчивости (теоретическим или опытным путем).


Таблица 9
     

Сечение

Условная гибкость элемента СП 16.13330.2017

Предельная условная гибкость стенки СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 2

СП 16.13330.2017 (23)

>2

СП 16.13330.2017 (24)

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 1

(25)


>1

СП 16.13330.2017 (26)

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 0,8

(27)

>0,8

СП 16.13330.2017 (28)

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 (29)

Обозначения, принятые в таблице 9:
     
     СП 16.13330.2017 - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость при центральном сжатии;
     
     СП 16.13330.2017 - ширина полки тавра.
     
     Примечания
     
     1 В коробчатом сечении значение СП 16.13330.2017 следует определять для пластинок, расположенных параллельно плоскости, в которой проверяется устойчивость элемента в целом.
     
     2 В тавровом сечении должно соблюдаться условие  СП 16.13330.2017 ; при СП 16.13330.2017 <0,8 или СП 16.13330.2017 >4 в формуле (29) следует принимать СП 16.13330.2017 =0,8 или СП 16.13330.2017 =4 соответственно.
     
     3 Знак "СП 16.13330.2017 " в формулах означает, что значение СП 16.13330.2017 в случае его превышения при расчете по формуле следует принимать равным указанному в правой части.
     

7.3.3 Стенки центрально сжатых элементов сплошного сечения (колонн, стоек, опор и т.п.) при СП 16.13330.2017 2,3, за исключением рассчитанных с учетом геометрической нелинейности конструкций, следует укреплять поперечными ребрами жесткости с шагом от 2,5СП 16.13330.2017 до 3СП 16.13330.2017 .
     
     В сплошностенчатых ветвях колонн сквозного сечения ребра жесткости следует устанавливать только в узлах крепления соединительных решеток (планок).
     
     В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части СП 16.13330.2017 должна быть не менее (СП 16.13330.2017 /30+40) мм - для парного симметричного ребра, не менее (СП 16.13330.2017 /20+50) мм - для одностороннего ребра; толщина ребра СП 16.13330.2017 должна быть не менее СП 16.13330.2017 .
     
     При укреплении стенки односторонними поперечными ребрами жесткости одиночные уголки следует приваривать к стенке пером.
     

7.3.4 В центрально сжатых элементах двутаврового сечения с расчетной высотой стенки СП 16.13330.2017 в случае укрепления стенки продольным ребром жесткости, расположенным посередине и с моментом инерции сечения СП 16.13330.2017 ,
     
при СП 16.13330.2017 , значение СП 16.13330.2017 , установленное в 7.3.2, следует умножить на коэффициент
     

СП 16.13330.2017 . (30)


     При расположении ребра с одной стороны стенки, его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей гранью стенки и он должен быть не менее, чем для парного симметричного ребра.
     
     В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении СП 16.13330.2017 следует учитывать развернутую длину гофра.
     
     Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.
     
     Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать как для поперечных ребер согласно требованиям 7.3.3.
     

7.3.5 При расчете центрально и внецентренно сжатых стержней сплошного сечения в случаях, когда фактическое значение условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 превышает (при центральном сжатии не более чем в 2 раза) значение предельной условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 , полученное согласно требованиям 7.3.2, а также 9.4.2 и 9.4.3, в формулах (7), а также (109), (111), (115), (116), (120) и (121) допускается принимать расчетную уменьшенную площадь сечения СП 16.13330.2017 взамен А.
     

7.3.6 Значение СП 16.13330.2017 следует вычислять по формулам:
     
     для двутаврового и швеллерного сечений
     

СП 16.13330.2017 , (31)


     для коробчатого сечения:
     
     при центральном сжатии
     

СП 16.13330.2017 ; (32)


     при внецентренном сжатии
     

СП 16.13330.2017 , (33)


где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - расчетная и уменьшенная высота стенки, расположенной параллельно плоскости, в которой проверяется устойчивость;
     
     СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - расчетная и уменьшенная ширина пояса коробчатого сечения, расположенного перпендикулярно к плоскости, в которой проверяется устойчивость.
     
     Значение СП 16.13330.2017 в центрально сжатых элементах следует вычислять по формулам:
     
     для двутаврового сечения
     

СП 16.13330.2017 , (34)


где при СП 16.13330.2017 >3,5 следует принимать СП 16.13330.2017 =3,5;
     
     для коробчатого сечения
     

СП 16.13330.2017 , (35)


где при СП 16.13330.2017 >2,3 следует принимать СП 16.13330.2017 =2,3;
     
     для швеллерного сечения
     

СП 16.13330.2017 . (36)

________________
      Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
     
     
     Значения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 в формулах (34)-(36) для центрально сжатых элементов следует принимать согласно требованиям 7.3.2. При вычислении значения СП 16.13330.2017 для коробчатого сечения по формуле (35) вместо СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует принимать соответственно СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 и  СП 16.13330.2017 , при этом значение СП 16.13330.2017 следует определять согласно требованиям 7.3.9.
     
     Значение СП 16.13330.2017 для внецентренно сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений следует вычислять по формулам соответственно (34) и (35); при этом в этих формулах значения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует принимать согласно 9.4.2.
     

7.3.7 При проверке устойчивости поясных листов за расчетную ширину свеса СП 16.13330.2017 следует принимать расстояние:
     
     от грани стенки до края поясного листа (полки) - в сварных элементах;
     
     от оси крайнего болта в поясе до края поясного листа - в элементах с фрикционными поясными соединениями;
     
     от начала внутреннего закругления до края полки - в прокатных профилях;
     
     от края выкружки до края полки - в гнутых профилях (см. рисунок 5).
     

7.3.8 Устойчивость поясных листов и полок центрально сжатых элементов сплошного сечения следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса пояса (полки) СП 16.13330.2017 не превышает значений предельной условной гибкости свеса пояса (полки) СП 16.13330.2017 , определяемых по формулам таблицы 10, в которых при значениях СП 16.13330.2017 <0,8 или СП 16.13330.2017 >4 следует принимать соответственно СП 16.13330.2017 =0,8 или СП 16.13330.2017 =4.
     


Таблица 10

Сечение

Предельная условная гибкость свеса (отгиба) полки СП 16.13330.2017 при гибкости элемента СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

0,36+0,10СП 16.13330.2017 (37)

СП 16.13330.2017

0,43+0,08СП 16.13330.2017 (38)

СП 16.13330.2017

0,40+0,07СП 16.13330.2017 (39)

СП 16.13330.2017

0,85+0,19СП 16.13330.2017 (40)

Обозначение, принятое в таблице 10:
     
     СП 16.13330.2017 - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость при центральном сжатии.
     
     Примечание - Для свесов (отгибов) полок (cм.  рисунок 5) предельные значения условной гибкости СП 16.13330.2017 , вычисленные по формулам (37) и (38), следует умножать на коэффициент 1,5, а по формуле (39) - на 1,6.
     

7.3.9 В центрально сжатых элементах коробчатого сечения предельную условную гибкость поясного листа СП 16.13330.2017 следует принимать по таблице 10, как для стенок коробчатого сечения: СП 16.13330.2017 .
     

7.3.10 Высота отгиба полки (стенки) СП 16.13330.2017 (см. рисунок 5) должна быть не менее 0,3СП 16.13330.2017 в элементах, не усиленных планками, и 0,2СП 16.13330.2017 - в элементах, усиленных планками (см. таблицу 10); при этом толщина ребра должна быть не менее СП 16.13330.2017 .
     

7.3.11 При назначении сечений центральносжатых элементов по предельной гибкости (в соответствии с 10.4) значения предельных условных гибкостей стенки СП 16.13330.2017 и поясов СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 ), определяемых по таблицам 9 и 10 соответственно, следует увеличивать умножением на коэффициент СП 16.13330.2017 , но не более чем на 1,25.
     
     

8 Расчет элементов стальных конструкций при изгибе 8.1 Общие положения расчета


     В зависимости от назначения и условий эксплуатации конструкций расчет изгибаемых элементов (балок) следует выполнять без учета или с учетом пластических деформаций в соответствии с подразделением элементов на три класса согласно 4.2.7.
     
     Балки 1-го класса следует применять для нагрузок всех видов и рассчитывать в пределах упругих деформаций; балки 2-го и 3-го классов следует применять для статических нагрузок и рассчитывать с учетом развития пластических деформаций.
     
     Балки крановых путей под краны групп режимов работы 1К-8К по ГОСТ 25546 при расчете на прочность следует относить к 1-му классу.
     
     Бистальные балки следует относить ко 2-му классу и рассчитывать с учетом ограниченных пластических деформаций в стенке, значения которых следует определять при достижении расчетного сопротивления СП 16.13330.2017 в поясах, выполненных из более прочной стали.
     
     

8.2 Расчет на прочность изгибаемых элементов сплошного сечения

8.2.1 Расчет на прочность балок 1-го класса следует выполнять по формулам:
     
     при действии момента в одной из главных плоскостей
     

СП 16.13330.2017 ; (41)


     при действии в сечении поперечной силы
     

СП 16.13330.2017 ; (42)


     при действии моментов в двух главных плоскостях (и наличии бимомента)
     

СП 16.13330.2017 , (43)


где х и у - расстояния от главных осей до рассматриваемой точки сечения, а
     СП 16.13330.2017 - секториальная координата этой точки;
     
     при одновременном действии в стенке балки момента и поперечной силы
     

СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , (44)


где СП 16.13330.2017 - нормальное напряжение в срединной плоскости стенки, параллельное продольной оси балки;
     
     СП 16.13330.2017 - то же, перпендикулярное к продольной оси балки, в том числе СП 16.13330.2017 , определяемое по формуле (47);
     
     СП 16.13330.2017 - касательное напряжение в стенке.
     
     Напряжения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 , принимаемые в формуле (44) со своими знаками, а также СП 16.13330.2017 следует определять в одной и той же точке стенки балки.
     
     При проверке прочности на действие поперечной силы на опоре для разрезных балок формулу (42) следует использовать без учета работы поясов.
     
     В балках, рассчитываемых по формуле (43), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формуле (44) в двух главных плоскостях изгиба.
     
     При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формулы (42), а также значение СП 16.13330.2017 в формуле (44), следует умножать на коэффициент СП 16.13330.2017 , определяемый по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (45)


где s - шаг отверстий в одном вертикальном ряду;
     
     d - диаметр отверстия.
     

8.2.2 Расчет на прочность стенки балки, не укрепленной ребрами жесткости, при действии местного напряжения СП 16.13330.2017 в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (46)

где
     

СП 16.13330.2017 . (47)


     Здесь F - расчетное значение нагрузки (силы);
     
     СП 16.13330.2017 - условная длина распределения нагрузки, определяемая по формулам:
     
     для случаев по рисунку 6, а) и б)
     

СП 16.13330.2017 ; (48)


     для случая по рисунку 6, в
     

СП 16.13330.2017 . (49)

Рисунок 6 - Схемы распределения сосредоточенной нагрузки на стенку балки

СП 16.13330.2017


a) - сварная балка; б) - прокатная балка; в) - сварная или прокатная балки при нагрузке от колеса крана
Рисунок 6 - Схемы распределения сосредоточенной нагрузки на стенку балки


где h - размер, равный сумме толщины верхнего пояса балки и катета поясного шва, если нижняя балка сварная (см. рисунок 6, а), либо расстоянию от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (см. рисунок 6, б);
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным: 3,25 - для сварных и прокатных балок;
     
     4,5 - для балок с фрикционными поясными соединениями;
     
     СП 16.13330.2017 - сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса или момент инерции сечения, состоящего из пояса и рельса в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу пояса и рельса;
     
     b - ширина опирания верхнего элемента.
     

8.2.3 Расчет на прочность разрезных балок 2-го и 3-го классов двутаврового и коробчатого сечений (рисунок 7) из стали с нормативным сопротивлением СП 16.13330.2017 440 Н/ммСП 16.13330.2017 при соблюдении требований 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18 и при касательных напряжениях СП 16.13330.2017 (кроме опорных сечений) следует выполнять по формулам:

Рисунок 7 - Схемы двутаврового и коробчатого сечений балок с действующими на них усилиями

СП 16.13330.2017


Рисунок 7 - Схемы двутаврового (а) и коробчатого (б) сечений балок с действующими на них усилиями


     при изгибе в плоскости наибольшей жесткости (СП 16.13330.2017 )
     

СП 16.13330.2017 ; (50)


     при изгибе в двух главных плоскостях и напряжениях СП 16.13330.2017
     

СП 16.13330.2017 . (51)


     Здесь СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - абсолютные значения изгибающих моментов;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным:
     
     при СП 16.13330.2017  СП 16.13330.2017 =1;
     
     при СП 16.13330.2017
     

СП 16.13330.2017 , (52)


где СП 16.13330.2017 - отношение площади сечения пояса к площади сечения стенки (для несимметричного сечения СП 16.13330.2017 - площадь меньшего пояса; для коробчатого сечения СП 16.13330.2017 - суммарная площадь сечений двух стенок).
     
     при изгибе в плоскости наибольшей жесткости (СП 16.13330.2017 ) и стесненном кручении симметричных двутавров
     

СП 16.13330.2017 , (53)


где СП 16.13330.2017 - определяется линейной интерполяцией по таблице 10а:


Таблица 10а

СП 16.13330.2017

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

0,99

СП 16.13330.2017

1,470

1,636

1,845

2,054

2,263

2,472

2,681

2,890

3,099

3,308

3,496


     При расчете сечения в зоне чистого изгиба в формулах (50) и (51) следует принимать СП 16.13330.2017 =1 и вместо коэффициентов СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 соответственно
     

СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 .


     Расчет на прочность в опорном сечении балок (при СП 16.13330.2017 =0 и СП 16.13330.2017 =0) следует выполнять по формулам:
     

СП 16.13330.2017 ,                                                               (54)
СП 16.13330.2017 .                                                             (55)


     При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формул (54) и (55) следует умножать на коэффициент СП 16.13330.2017 , определяемый по формуле (45).
     
     Для установления размеров минимальных сечений составных балок коэффициенты СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует принимать меньше значений, приведенных в таблице Е.1, но не менее 1,0. Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов приведена в правилах по проектированию стальных конструкций.
     

8.2.4 Расчет на прочность разрезных балок переменного сечения согласно 8.2.3 с учетом пластических деформаций выполняется только в одном сечении с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий М и Q; в остальных сечениях балки расчет следует выполнять при значениях коэффициентов СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 меньших, чем в таблице Е.1 (приложение Е), или согласно 8.2.1.
     

8.2.5 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20%, при соблюдении требований 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18 следует выполнять по формуле (50) как сечений 2-го класса с учетом частичного перераспределения опорных и пролетных моментов.
     
     В этом случае расчетное значение момента следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (56)


где СП 16.13330.2017 - наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемый из расчета неразрезной балки в предположении упругой работы стали;
     
     СП 16.13330.2017 - условный изгибающий момент, равный:
     

а) в неразрезных балках с шарнирно опертыми концами бСП 16.13330.2017 льшему из значений:
     

СП 16.13330.2017 ; (57)


СП 16.13330.2017 ,                                                              (58)


где символ СП 16.13330.2017 означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;
     
     СП 16.13330.2017 - изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в шарнирно опертой однопролетной балке;
     
     СП 16.13330.2017 - расстояние от сечения, в котором действует момент СП 16.13330.2017 , до крайней опоры;     
     
     СП 16.13330.2017 - длина крайнего пролета;
         
     СП 16.13330.2017 - максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в шарнирно опертой однопролетной балке;
______________

Формула и экспликация к ней соответствуют оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.


     

б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами СП 16.13330.2017 ,
     
где СП 16.13330.2017 - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;
     

в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение СП 16.13330.2017 следует определять по формуле (57).
     
     Значение СП 16.13330.2017 в формуле (52) следует вычислять в сечении, где действует СП 16.13330.2017 ; если СП 16.13330.2017 - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.
     

8.2.6 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих 8.2.5, в случае изгиба в двух главных плоскостях следует выполнять по формуле (51) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно 8.2.5.
     

8.2.7 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям 8.2.5, 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18, следует выполнять по формуле (50) как сечений 3-го класса с учетом перераспределения изгибающих моментов и образования условных пластических шарниров, а также влияния касательных напряжений СП 16.13330.2017 в соответствии с 8.2.3 в сечениях с максимальным изгибающим моментом.
     

8.2.8 Расчет на прочность бистальных разрезных балок двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии при соблюдении требований 8.4.4, 8.5.9 и 8.5.17 и при касательных напряжениях СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 (кроме опорных сечений) следует выполнять как расчет сечений 2-го класса по формулам:
     
     при изгибе в одной главной плоскости
     

СП 16.13330.2017 ; (59)


     при изгибе в двух главных плоскостях
     

СП 16.13330.2017 . (60)


     В формулах (59) и (60):
     

СП 16.13330.2017 , (61)


где СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным:
          

при СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 =1;

при СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 ;

(62)


     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным 1,15 - для двутаврового сечения и 1,05/r  - для коробчатого сечения.
     
     Расчет бистальных балок при наличии зоны чистого изгиба и в опорном сечении, а также с учетом ослабления сечения следует выполнять согласно 8.2.3 и правил проектирования стальных конструкций.
     
     

8.3 Расчёт на прочность балок крановых путей сплошного сечения

8.3.1 Расчет на прочность балок крановых путей следует выполнять согласно 8.2.1 на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок, определяемых по СП 20.13330.
     

8.3.2 Расчет на прочность стенок балок крановых путей (за исключением балок, рассчитываемых на усталость, для кранов групп режимов работы 7К в цехах металлургических производств и 8К) следует выполнять по формуле (44), в которой при расчете сечений на опорах неразрезных балок вместо коэффициента 0,87 следует принимать коэффициент 0,77.
     

8.3.3 При расчете на прочность стенок балок крановых путей из стали с пределом текучести не более 440 Н/ммСП 16.13330.2017 для кранов групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К должны быть выполнены условия:
     

СП 16.13330.2017 ; (63)


СП 16.13330.2017 ;                                                           (64)


СП 16.13330.2017 ;                                                          (65)


СП 16.13330.2017 ,                                                  (66)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным 0,87 для расчета разрезных балок и 0,77 для расчета сечений на опорах неразрезных балок;
     

СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ;


СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 .                                (67)


     В формулах (67):
     

M и Q - изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки соответственно от расчетной нагрузки, определяемой согласно СП 20.13330;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок, принимаемый согласно СП 20.13330;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент увеличения сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана, принимаемый согласно СП 20.13330;
     
     СП 16.13330.2017 - полное нормативное значение сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана;
     
     СП 16.13330.2017 - условная длина, определяемая согласно 8.2.2;
     
     СП 16.13330.2017 - местный крутящий момент, определяемый по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (68)


где е=0,2b, (здесь b - ширина подошвы рельса);
     
     СП 16.13330.2017 - расчетная горизонтальная нагрузка, направленная поперек кранового пути, вызываемая перекосами мостовых кранов и непараллельностью крановых путей и принимаемая согласно СП 20.13330;
     
     СП 16.13330.2017 - высота кранового рельса;
     
СП 16.13330.2017 - сумма собственных моментов инерции при кручении рельса и пояса, где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - соответственно ширина и толщина верхнего пояса балки.
     
     Все напряжения в формулах (63)-(67) следует принимать со знаком "плюс".
     

8.3.4 Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следует выполнять с учетом местных нормальных напряжений от давления колеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.
     

8.3.5 Расчет на прочность бистальных балок крановых путей двутаврового сечения с двумя осями симметрии для кранов групп режимов работы 1К-5К при СП 16.13330.2017 следует выполнять согласно требованиям 8.3.2 или по формуле (60), в которой:
     
     СП 16.13330.2017 - изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки;
     
     СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый равным 1,15.
     
     

8.4 Расчет на общую устойчивость изгибаемых элементов сплошного сечения

8.4.1 Расчет на устойчивость двутавровых балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса, удовлетворяющих требованиям 8.2.1 и 8.2.8, следует выполнять по формулам:
     
     при изгибе в плоскости стенки, совпадающей с плоскостью симметрии сечения
     

СП 16.13330.2017 ; (69)


     
     при изгибе в двух главных плоскостях (и наличии бимоментов)
     

СП 16.13330.2017 . (70)


     В формулах (69) и (70):
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по приложению Ж для балок с опорными сечениями, закрепленными от боковых смещений и поворота;
     
     СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения относительно оси х-х, вычисленный для сжатого пояса;
     
     СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения относительно оси у-у, совпадающей с плоскостью изгиба, вычисленный для наиболее сжатой точки сжатого пояса;
     
     СП 16.13330.2017 - секториальный момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатой точки сжатого пояса.
     
     Знак "+" у второго и третьего членов в формуле (70) принимается, если в рассматриваемой точке соответствующее усилие вызывает сжатие.
     
     Для бистальных балок в формулах (69) и (70), а также при определении СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 следует заменять на СП 16.13330.2017 .
     

8.4.2 При определении значения СП 16.13330.2017 за расчетную длину балки СП 16.13330.2017 следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей СП 16.13330.2017 (где СП 16.13330.2017 - пролет балки); за расчетную длину консоли следует принимать: СП 16.13330.2017 при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь СП 16.13330.2017 - длина консоли) или расстояние между точками закрепления сжатого пояса в горизонтальной плоскости - при закреплении пояса на конце и по длине консоли.
     

8.4.3 Расчет на устойчивость балок крановых путей двутаврового сечения следует выполнять по формуле (70), в которой: СП 16.13330.2017 - изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки; СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у.
     

8.4.4 Устойчивость балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса следует считать обеспеченной:
     

а) при передаче нагрузки на балку через сплошной жесткий настил (железобетонные плиты из тяжелого, легкого и ячеистого бетонов, плоский и профилированный металлический настил, волнистая сталь и т.п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и связанный с ним с помощью сварки, болтов, самонарезающих винтов и др.; при этом силы трения учитывать не следует;
     

б) при значениях условной гибкости сжатого пояса балки СП 16.13330.2017 , не превышающих ее предельных значений СП 16.13330.2017 , определяемых по формулам таблицы 11 для балок симметричного двутаврового сечения или асимметричного - с более развитым сжатым поясом, рассчитываемых по формуле (69) и имеющих отношение ширины растянутого пояса к ширине сжатого пояса не менее 0,75.
     


Таблица 11

Место приложения нагрузки

Условная предельная гибкость сжатого пояса прокатной или сварной балки СП 16.13330.2017

К верхнему поясу

0,35+0,0032b/t+(0,76-0,02b/t) b/h (71)

К нижнему поясу

0,57+0,0032b/t+(0,92-0,02b/t) b/h (72)

Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе

0,41+0,0032b/t+(0,73-0,016b/t) b/h (73)

Обозначения, принятые в таблице 11:
     
     b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;
     
     h - расстояние (высота) между осями поясных листов.
     
     Примечания
     
     1 Значения СП 16.13330.2017 определены при 1СП 16.13330.2017 h/bСП 16.13330.2017 6 и 15СП 16.13330.2017 b/tСП 16.13330.2017 35; для балок с отношением b/t<15 в формулах таблицы 11 следует принимать b/t=15.
     
     2 Для балок с фрикционными поясными соединениями значения СП 16.13330.2017 следует умножать на 1,2.
     
     3 Значения СП 16.13330.2017 следует повышать умножением на коэффициент СП 16.13330.2017 , где СП 16.13330.2017 .
     

8.4.5 Прикрепления к сжатому поясу жесткого настила, продольных или поперечных связей, которые должны обеспечивать устойчивость изгибаемого элемента, следует рассчитывать на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:
     
     при закреплении балки в отдельных точках - по формуле (18), в которой СП 16.13330.2017 следует определять для сечения типа b (см. таблицу 7) при гибкости СП 16.13330.2017 (где i - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а N - вычислять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (74)


где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - площади сечения сжатого пояса и стенки соответственно;
     

СП 16.13330.2017 ;


     СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - расчетные сопротивления стали сжатого пояса и стенки соответственно;
     
     при непрерывном закреплении - по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (75)


где СП 16.13330.2017 - условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;
     
     СП 16.13330.2017 - условная поперечная сила, определяемая по формуле (18), в которой СП 16.13330.2017 =1, а N следует вычислять по формуле (74).
     

8.4.6 Устойчивость балок сечениями 2-го и 3-го классов следует считать обеспеченной при выполнении требований перечисления а) или б) 8.4.4 при условии умножения значений СП 16.13330.2017 , определяемых по формулам таблицы 11, на коэффициент
     

СП 16.13330.2017 , (76)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, определяемый по бСП 16.13330.2017 льшему значению из формул:
     

СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 (77)


и изменяющийся в пределах СП 16.13330.2017 .
     
     Здесь СП 16.13330.2017 - изгибающий момент в сечении;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый по формуле (52);
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый согласно таблице Е.1.
     
     При этом значения условной предельной гибкости пояса балки, принимаемые:
     
     СП 16.13330.2017 - на участке длины балки, где учитываются пластические деформации;
     
     СП 16.13330.2017 - на участках длины балки с напряжениями в сечениях СП 16.13330.2017 .
     
     Учет пластических деформаций осуществляется при расчете балок со сжатым поясом, менее развитым, чем растянутый, - только при выполнении требований перечисления а) 8.4.4.
     
     

8.5 Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых элементов сплошного сечения

8.5.1 Устойчивость стенок балок 1-го класса следует считать обеспеченной, если выполнены требования 8.2.1, 8.3.1-8.3.3, 8.4.1-8.4.5 и условная гибкость стенки СП 16.13330.2017 (рисунок 5) не превышает значений СП 16.13330.2017 :
     
     3,5 - при отсутствии местного напряжения (СП 16.13330.2017 =0) в балках с двусторонними поясными швами;
     
     3,2 - то же, в балках с односторонними поясными швами;
     
     2,5 - при наличии местного напряжения СП 16.13330.2017 в балках с двусторонними поясными швами.
     
     При этом следует устанавливать поперечные (и опорные) ребра жесткости согласно 8.5.9 или 8.5.11 и 8.5.12.
     

8.5.2 Проверку устойчивости стенок балок 1-го класса следует выполнять с учетом наибольшего сжимающего напряжения СП 16.13330.2017 у расчетной границы стенки, принимаемого со знаком "плюс", среднего касательного напряжения СП 16.13330.2017 и местного напряжения СП 16.13330.2017 в стенке под сосредоточенной нагрузкой.
     
     Напряжения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует вычислять по формулам:
     

СП 16.13330.2017 ; (78)


СП 16.13330.2017 ,                                                              (79)


где М и Q - средние значения изгибающего момента и поперечной силы соответственно в пределах отсека; если длина отсека СП 16.13330.2017 (расстояние между осями поперечных ребер жесткости) больше его расчетной высоты СП 16.13330.2017 , то значения М и Q следует вычислять как средние для более напряженного участка с длиной, равной СП 16.13330.2017 ; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком;
     
     СП 16.13330.2017 - расчетная высота стенки, принимаемая по 7.3.1;
     
     СП 16.13330.2017 - полная высота стенки.
     
     Местное напряжение СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 ) в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять по 8.2.2 и 8.3.3.
     
     В отсеках балки, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 .
     

8.5.3 Устойчивость стенок балок 1-го класса симметричного сечения, укрепленных только поперечными ребрами жесткости (рисунок 8), при наличии местного напряжения (СП 16.13330.2017 ) и при условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 следует считать обеспеченной, если выполнено условие
     

СП 16.13330.2017 , (80)


     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - напряжения, определяемые согласно требованиям 8.5.2;
     
     СП 16.13330.2017 - критическое напряжение, вычисляемое по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (81)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, определяемый согласно 8.5.4-8.5.6;
     СП 16.13330.2017 - критическое напряжение, вычисляемое по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (82)


где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - коэффициенты, определяемые согласно 8.5.5;
     
     СП 16.13330.2017 - критическое напряжение, вычисляемое по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (83)


здесь СП 16.13330.2017 - отношение большей стороны отсека стенки к меньшей;
     
     СП 16.13330.2017 ;  d - меньшая из сторон отсека стенки (СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 ).

Рисунок 8 - Схема участка балки, укрепленной поперечными ребрами жесткости

СП 16.13330.2017


а) - при приложении сосредоточенной нагрузки к сжатому поясу; б) - то же, к растянутому поясу
Рисунок 8 - Схема участка балки, укрепленной поперечными ребрами жесткости

8.5.4 Для балок по 8.5.3 при СП 16.13330.2017 =0 коэффициент СП 16.13330.2017 в формуле (81) следует определять по таблице 12 в зависимости от вида поясных соединений и значения коэффициента СП 16.13330.2017 , вычисляемого по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (84)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, принимаемый по таблице 13;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - ширина и толщина сжатого пояса балки, соответственно.


Таблица 12

Поясные соединения балок

Значение СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 , равном

СП 16.13330.2017 0,8

1,0

2,0

4,0

6,0

10,0

СП 16.13330.2017 30,0

Сварные

30,0

31,5

33,3

34,6

34,8

35,1

35,5

Фрикционные

35,2

Таблица 13
     

Балки

Условия работы сжатого пояса

СП 16.13330.2017

Крановых путей

Крановые рельсы не приварены

2,0

Крановые рельсы приварены

СП 16.13330.2017

Прочие

При непрерывном опирании плит

СП 16.13330.2017

В прочих случаях

0,8

Примечание - Для отсеков балок крановых путей, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента СП 16.13330.2017 следует принимать СП 16.13330.2017 =0,8.
     

8.5.5 При вычислении значений СП 16.13330.2017 по формуле (82) при СП 16.13330.2017 следует принимать:
     
     СП 16.13330.2017 - по таблице 14 в зависимости от отношения СП 16.13330.2017 и значения СП 16.13330.2017 (здесь значение СП 16.13330.2017 следует определять согласно требованиям 8.2.2);
     
     СП 16.13330.2017 - по таблице 15 в зависимости от отношения СП 16.13330.2017 и значения СП 16.13330.2017 , вычисляемого по формуле (84); для балок с фрикционными поясными соединениями следует принимать СП 16.13330.2017 =10.
     
     При СП 16.13330.2017 проверку стенки по формуле (80) следует выполнять в зависимости от значения СП 16.13330.2017 :
     

а) при отношении 0,8 значение следует определять по формуле (81) с учетом 8.5.4.
     
     Если сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу (рисунок 8, б), то при проверке стенки с учетом только и при определении коэффициента по формуле (84) за и следует принимать ширину и толщину растянутого пояса соответственно.
     


Таблица 14

СП 16.13330.2017

Значения СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 ), равном

0,50

0,60

0,67

0,80

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

СП 16.13330.2017 2,0

0,10

56,7

46,6

41,8

34,9

28,5

24,5

21,7

19,5

17,7

16,2

0,15

38,9

31,3

27,9

23,0

18,6

16,2

14,6

13,6

12,7

12,0

0,20

33,9

26,7

23,5

19,2

15,4

13,3

12,1

11,3

10,7

10,2

0,25

30,6

24,9

20,3

16,2

12,9

11,1

10,0

9,4

9,0

8,7

0,30

28,9

21,6

18,5

14,5

11,3

9,6

8,7

8,1

7,8

7,6

0,35

28,0

20,6

17,4

13,4

10,2

8,6

7,7

7,2

6,9

6,7

0,40

27,4

20,0

16,8

12,7

9,5

7,9

7,0

6,6

6,3

6,1


Таблица 15

СП 16.13330.2017

Значения коэффициента СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 ), равном

0,50

0,60

0,67

0,80

1,00

1,20

1,40

СП 16.13330.2017 1,60

СП 16.13330.2017 1

1,56

1,56

1,56

1,56

1,56

1,56

1,56

1,56

2

1,64

1,64

1,64

1,67

1,76

1,82

1,84

1,85

4

1,66

1,67

1,69

1,75

1,88

2,01

2,09

2,12

6

1,67

1,68

1,70

1,77

1,92

2,08

2,19

2,26

10

1,68

1,69

1,71

1,78

1,96

2,14

2,28

2,38

СП 16.13330.2017 30

1,68

1,70

1,72

1,80

1,99

2,20

2,38

2,52

б) при отношении СП 16.13330.2017 >0,8 проверку по формуле (80) следует выполнять дважды: при значении СП 16.13330.2017 , вычисленном по формуле (81) с учетом 8.5.4, и при таком значении СП 16.13330.2017 по формуле (82), когда при определении коэффициентов СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 вместо размера СП 16.13330.2017 принят СП 16.13330.2017 при 0,8СП 16.13330.2017 1,33 или СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 >1,33; при значениях СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 , вычисленных при фактическом значении СП 16.13330.2017  (если СП 16.13330.2017 >2, в расчете следует принимать СП 16.13330.2017 =2); при этом коэффициент СП 16.13330.2017 в формуле (81) следует определять по таблице 16.
     


Таблица 16

Значение СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 , равном

СП 16.13330.2017 0,8

0,9

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

СП 16.13330.2017 2,0

По таблице 12

37,0

39,2

45,2

52,8

62,0

72,6

84,7


     Значение СП 16.13330.2017 во всех случаях следует вычислять по фактическим размерам отсека.
     

8.5.6 Устойчивость стенок балок 1-го класса асимметричного двутаврового сечения с более развитым сжатым поясом, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, следует считать обеспеченной, если условие (80) выполнено с учетом следующих изменений:
     
     при вычислении значений СП 16.13330.2017 по формулам (81) и (84) вместо значения СП 16.13330.2017 принята удвоенная высота сжатой зоны стенки СП 16.13330.2017 ;
     
     при СП 16.13330.2017 >0,8 и СП 16.13330.2017 выполнены две проверки, приведенные в 8.5.5, в которых при определении СП 16.13330.2017 по таблице 16 и СП 16.13330.2017 - по формуле (81) вместо значения СП 16.13330.2017 принята удвоенная высота сжатой зоны стенки СП 16.13330.2017 .
     
     Значения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует определять по фактическим размерам отсека стенки.
     

8.5.7 Устойчивость стенок балок 1-го класса асимметричного двутаврового сечения с более развитым растянутым поясом, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, при одновременном действии напряжений СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 и отсутствии напряжений СП 16.13330.2017 следует считать обеспеченной, если выполнено условие
     

СП 16.13330.2017 , (85)


где СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 - по формуле (81).
     
     Здесь СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - сжимающее и растягивающее напряжения у расчетных границ стенки, принимаемые соответственно со знаком "плюс" и "минус" и определяемые по формуле (78);
     
     СП 16.13330.2017  и СП 16.13330.2017 - касательные напряжения, определяемые по формулам (79) и (83) соответственно;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, определяемый по таблице 17 в зависимости от СП 16.13330.2017 .
     


Таблица 17

СП 16.13330.2017

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

СП 16.13330.2017

10,2

12,7

15,5

20,0

25,0

30,0

8.5.8 Устойчивость стенок балок 2-го и 3-го классов из однородной стали и бистальных при отсутствии местного напряжения (СП 16.13330.2017 =0) и с соблюдением требований 7.3.1, 8.2.3 и 8.2.8 следует считать обеспеченной при выполнении условий:
     

а) для балок двоякосимметричного двутаврового и коробчатого сечений
     

СП 16.13330.2017 , (86)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент, определяемый по таблице 18 (при СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 по 8.5.1);


Таблица 18

СП 16.13330.2017

Значения СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 , равном

2,2

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

0

0,240

0,239

0,235

0,226

0,213

0,195

0,173

0,153

0,5

0,203

0,202

0,197

0,189

0,176

0,158

0,136

0,116

0,6

0,186

0,185

0,181

0,172

0,159

0,141

0,119

0,099

0,7

0,167

0,166

0,162

0,152

0,140

0,122

0,100

0,080

0,8

0,144

0,143

0,139

0,130

0,117

0,099

0,077

0,057

0,9

0,119

0,118

0,114

0,105

0,092

0,074

0,052

0,032

r - следует определять по 8.4.5;
     

б) для балок асимметричного двутаврового сечения с более развитым сжатым поясом, укрепленных только поперечными ребрами,
     

СП 16.13330.2017 , (87)


где СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - напряжения в сжатом и растянутом поясах соответственно, если СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 , то следует принимать соответственно СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 .
     
     В выражении (87) высоту сжатой зоны стенки СП 16.13330.2017 следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (88)


     Значения М и Q следует вычислять в одном сечении балки.
     

8.5.9 Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости:
     
     в балках 1-го класса, если значение условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 превышает 3,2 - при отсутствии подвижной нагрузки на поясе балки или 2,2 - при наличии такой нагрузки;
     
     в балках 2-го и 3-го классов - при любых значениях условной гибкости стенки на участках длины балки, где учитываются пластические деформации, а на остальных участках - как в балках 1-го класса.
     
     Расстояние между поперечными ребрами не должно превышать 2СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 3,2 и 2,5СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 <3,2.
     
     Для балок 1-го класса увеличивать эти расстояния до значения 3СП 16.13330.2017 следует при условии, что устойчивость балки и стенки обеспечена выполнением требований перечисления а) или б) 8,4.4, если не превышает значений, определяемых по формуле (71).
               
     Поперечные ребра жесткости следует устанавливать в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок и на опорах балок.
     
     Отсутствие поперечных ребер жесткости должно быть обосновано расчетом по 8.2.2.
     
     В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части СП 16.13330.2017 должна быть не менее (СП 16.13330.2017 ) мм - для парного ребра, не менее (СП 16.13330.2017 ) мм - для одностороннего ребра; толщина ребра СП 16.13330.2017 должна быть не менее СП 16.13330.2017 .
     
     При укреплении стенки односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером, момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного ребра.
     

8.5.10 Поперечное ребро жесткости, расположенное в месте приложения сосредоточенной нагрузки к верхнему поясу, следует проверять расчетом на устойчивость: двустороннее ребро - как центрально сжатую стойку, а одностороннее - как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. При этом в расчетное сечение стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной СП 16.13330.2017 с каждой стороны ребра, а расчетную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки СП 16.13330.2017 .
     

8.5.11 Стенки балок 1-го класса, у которых при действии нормальных напряжений СП 16.13330.2017 от изгиба устойчивость не обеспечена, а также при значениях условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 (где СП 16.13330.2017 - напряжение в сжатом поясе балки), следует укреплять продольным ребром жесткости, устанавливаемым дополнительно к поперечным ребрам.
     

8.5.12 В стенке балки симметричного двутаврового сечения 1-го класса, укрепленной, кроме поперечных ребер, одной парой продольных ребер жесткости, расположенной на расстоянии СП 16.13330.2017 от границы сжатого отсека (рисунок 9), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать порознь:

Рисунок 9 - Схема балки, укрепленной поперечными и продольными ребрами жесткости

СП 16.13330.2017


а) - балка со сжатым верхним поясом; б) - балка с растянутым верхним поясом
Рисунок 9 - Схема балки, укрепленной поперечными (3) и продольными (4) ребрами жесткости

а) пластинку 1, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (89)


здесь значения СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 следует определять согласно требованиям 8.5.2, а значения СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - по формулам:
     
     при СП 16.13330.2017 =0
     

СП 16.13330.2017 , (90)


где СП 16.13330.2017 ;
     
     при СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 (при СП 16.13330.2017 >2 следует принимать СП 16.13330.2017 =2)
     

СП 16.13330.2017 ;                                                      (91)
СП 16.13330.2017 ,                                             (92)


где
     
 

СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 ; (93)


     СП 16.13330.2017 - критическое напряжение, которое следует определять по формуле (83) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;
     

б) пластинку 2, расположенную между продольным ребром и растянутым поясом, - по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (94)


где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017  - напряжения, определяемые по 8.5.2;
     

СП 16.13330.2017 , (95)


     при
     
   

СП 16.13330.2017 ; (96)


     СП 16.13330.2017 - напряжение, в зависимости от того, к какому поясу приложена нагрузка: к сжатому (см. рисунок 9, а) принимается равным 0,4СП 16.13330.2017 (здесь СП 16.13330.2017 следует определять согласно 8.5.2); к растянутому (см. рисунок 9, б) - СП 16.13330.2017 ;
     
     СП 16.13330.2017 - напряжение, определяемое по формуле (82), где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует определять соответственно по таблице 14 при СП 16.13330.2017 =0,4 и по таблице 15 при СП 16.13330.2017 =1, заменяя значение СП 16.13330.2017 значением СП 16.13330.2017 ;
     
     СП 16.13330.2017 - напряжение, определяемое по формуле (83) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки.
     

8.5.13 Промежуточные ребра, расположенные на пластинке 1 между сжатым поясом и продольным ребром, следует доводить до продольного ребра (рисунок 10).
     
     В этом случае расчет пластинки 1 следует выполнять по формулам (89)-(93), в которых величину СП 16.13330.2017 следует заменять величиной СП 16.13330.2017 , где СП 16.13330.2017 - расстояние между осями соседних промежуточных ребер (см. рисунок 10). Расчет пластинки 2 следует выполнять по перечислению б) 8.5.12.

Рисунок 10 - Схема балки, укрепленной поперечными, продольными и промежуточными ребрами жесткости

СП 16.13330.2017


Рисунок 10 - Схема балки, укрепленной поперечными (3), продольными (4) и промежуточными (5) ребрами жесткости

8.5.14 Проверку устойчивости стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом), укрепленных поперечными ребрами и парным продольным ребром, расположенным в сжатой зоне, следует выполнять по формулам (89) и (90); при этом в формулах (90), (91) и (94) следует заменить отношения СП 16.13330.2017 на СП 16.13330.2017 , а в формуле (95) (СП 16.13330.2017 ) следует заменить на СП 16.13330.2017 , где СП 16.13330.2017 - краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчетной границы отсека.
     

8.5.15 При укреплении стенки поперечными ребрами и парным продольным ребром жесткости места расположения и моменты инерции сечений этих ребер должны удовлетворять требованиям 8.5.9 и формулам таблицы 19.


Таблица 19
     

СП 16.13330.2017

Момент инерции ребра

поперечного (СП 16.13330.2017 )

продольного (СП 16.13330.2017 )

требуемое

предельное

минимальное

максимальное

0,20

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

0,25

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

0,30

СП 16.13330.2017

-

-

Примечание - При вычислении СП 16.13330.2017 промежуточные значения СП 16.13330.2017   следует определять линейной интерполяцией.
     


     При расположении продольного и поперечных ребер жесткости с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.
     

8.5.16 При значениях условной гибкости стенки СП 16.13330.2017 балки симметричного двутаврового сечения проектируют как балки 2-го класса с гибкими (неустойчивыми) стенками согласно правилам проектирования стальных конструкций.
     

8.5.17 Участок стенки балки над опорой следует рассчитывать на устойчивость при центральном сжатии из плоскости балки как стойку, нагруженную опорной реакцией.
     
     При укреплении стенки балки опорными ребрами жесткости с шириной выступающей части СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 не менее 0,5СП 16.13330.2017 , здесь СП 16.13330.2017 - ширина нижнего пояса балки) в расчетное сечение этой стойки следует включать сечение опорных ребер и полосы стенки шириной не более СП 16.13330.2017 с каждой стороны ребра.
     
     Толщина опорного ребра жесткости СП 16.13330.2017 должна быть не менее СП 16.13330.2017 , где СП 16.13330.2017 - ширина выступающей части.
     
     Расчетную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки балки СП 16.13330.2017 .
     
     Нижние торцы опорных ребер (рисунок 11) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в первом случае (см. рисунок 11, а) - смятию СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 и сжатию СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 ; во втором случае (см. рисунок 11, б) - смятию СП 16.13330.2017 .
     
     

Рисунок 11 - Схема опорного ребра жесткости

СП 16.13330.2017


а) - в торце с применением строжки; б) - удаленного от торца с плотной пригонкой или приваркой к нижнему поясу
Рисунок 11 - Схема опорного ребра жесткости


     Сварные швы, прикрепляющие опорное ребро к нижнему поясу балки, следует рассчитывать на воздействие опорной реакции.
     
     При отсутствии опорных ребер жесткости (в прокатных балках) расчетное сечение стойки - полоса стенки шириной, равной длине участка опирания балки.
     

8.5.18 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса пояса СП 16.13330.2017 или поясного листа СП 16.13330.2017 балок 1-го класса, а также бистальных 2-го класса при выполнении требований 7.3.7, 8.2.1 и 8.2.8 не превышает предельных значений СП 16.13330.2017  (СП 16.13330.2017 ), определяемых по формулам:
     
 для свеса полки (без окаймления и отгиба) двутаврового сечения
     

СП 16.13330.2017 ; (97)


для поясного листа коробчатого сечения
     

СП 16.13330.2017 . (98)


     Здесь СП 16.13330.2017 - напряжение в сжатом поясе, определяемое по формулам:
     
для однородного сечения
     

СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 ;


     для бистального сечения
     

СП 16.13330.2017 или СП 16.13330.2017 ,


где СП 16.13330.2017 - значения СП 16.13330.2017 из таблицы 18 при СП 16.13330.2017 =0;
     
     если СП 16.13330.2017 , то следует принимать СП 16.13330.2017 .
     

8.5.19 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса сжатого пояса или поясного листа балок 2-го и 3-го классов из однородной стали при выполнении требований 7.3.7, 8.2.3 и 8.5.8 не превышает предельных значений СП 16.13330.2017  (СП 16.13330.2017 ), определяемых при 2,2СП 16.13330.2017 5,5 по формулам:
     
     для свеса полки (без окаймления и отгиба) двутаврового сечения
     

СП 16.13330.2017 ; (99)


     для поясного листа коробчатого сечения
     

СП 16.13330.2017 . (100)


     При СП 16.13330.2017 <2,2 или СП 16.13330.2017 >5,5 следует принимать СП 16.13330.2017 =2,2 или СП 16.13330.2017 =5,5.
     

8.5.20 В случае окаймления или отгиба полки (стенки) сечения (рисунок 5), размером СП 16.13330.2017 и толщиной СП 16.13330.2017 , значения СП 16.13330.2017 , определяемые по формулам (97) и (99), допускается увеличивать в 1,5 раза.
     
     

8.6 Расчет опорных плит

8.6.1 Площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям расчета на прочность фундамента.
     
     Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на плиту.
     

8.6.2 Толщину опорной плиты следует определять расчетом на изгиб пластинки по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (101)


где СП 16.13330.2017 - наибольший из изгибающих моментов М, действующих на полосе единичной ширины разных участков опорной плиты и определяемых по формулам:
     для консольного участка плиты
     

СП 16.13330.2017 ; (102)


     для участка плиты, опертого на четыре стороны в направлении короткой и длинной сторон соответственно
     

СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 ; (103)


     для участка плиты, опертого по трем сторонам
     

СП 16.13330.2017 , (104)


     для участка плиты, опертого на две стороны, сходящиеся под углом, по формуле (104), принимая при этом СП 16.13330.2017 - диагональ прямоугольника, а размер СП 16.13330.2017 в таблице Е.2 - расстояние от вершины угла до диагонали.
     
     Здесь с - вылет консольного участка плиты;
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, зависящие от условий опирания и отношения размеров сторон участка плиты и принимаемые согласно таблице Е.2 (приложение Е);
     
     q - реактивный отпор фундамента под рассматриваемым участком плиты на единицу площади плиты.
          

9 Расчет элементов стальных конструкций при действии продольной силы с изгибом 9.1 Расчёт на прочность элементов сплошного сечения

9.1.1 Расчет на прочность внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) и внецентренно растянутых (растянуто-изгибаемых) элементов из стали с нормативным сопротивлением СП 16.13330.2017 440 Н/ммСП 16.13330.2017 , не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при напряжениях СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (105)


где N, СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 , В - абсолютные значения соответственно продольной силы, изгибающих моментов и бимомента при наиболее неблагоприятном их сочетании;
     
     n, СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, принимаемые согласно таблице Е.1 (приложение Е).
     
     Если СП 16.13330.2017 , формулу (105) следует применять при выполнении требований 8.5.8 и таблицы Е.1 (приложение Е).
     
     Расчет на прочность элементов в случаях, не предусмотренных расчетом по формуле (105), следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (106)


где х, у - расстояния от главных осей до рассматриваемой точки сечения.
     

9.1.2 Расчет на прочность внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов по формуле (105) выполнять не требуется при значении приведенного относительного эксцентриситета СП 16.13330.2017 20 (9.2.2), отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.
     

9.1.3 Внецентренно сжатые (сжато-изгибаемые) элементы из стали с нормативным сопротивлением СП 16.13330.2017 >440 Н/ммСП 16.13330.2017 , с несимметричными сечениями относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба (например, сечения типов 10, 11 по таблице Д.2), следует проверять на прочность растянутого волокна сечения в плоскости действия момента по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (107)


где СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения, вычисленный для растянутого волокна;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент, определяемый по формуле
     

СП 16.13330.2017 .                                                     (108)

9.2 Расчёт на устойчивость элементов сплошного сечения

9.2.1 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов при действии момента в одной из главных плоскостей следует выполнять как в этой плоскости (плоская форма потери устойчивости), так и из этой плоскости (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).
     

9.2.2 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения (колонн многоэтажных зданий - в пределах этажа) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (109)


     В формуле (109) коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом СП 16.13330.2017 следует определять по таблице Д.3 в зависимости от условной гибкости СП 16.13330.2017 и приведенного относительного эксцентриситета СП 16.13330.2017 , определяемого по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (110)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д);
     
     СП 16.13330.2017 - относительный эксцентриситет (здесь СП 16.13330.2017 - эксцентриситет, при вычислении которого значения М и N следует принимать согласно требованиям 9.2.3;
     
     СП 16.13330.2017 - момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатого волокна).
     
     При значениях СП 16.13330.2017 >20 расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов (раздел 8).
     

9.2.3 Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
     
     При этом значения М следует принимать равными:
     
     для колонны постоянного сечения рамной системы - наибольшему моменту в пределах длины колонны;
     
     для ступенчатой колонны - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;
     
     для колонны с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;
     
     для сжатых поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую поперечную нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;
     
     для сжатого стержня с шарнирно опертыми концами и сечением, имеющим одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам таблицы 20 в зависимости от относительного эксцентриситета СП 16.13330.2017 и принимаемому равным не менее СП 16.13330.2017 .
     


Таблица 20

Относительный эксцентриситет СП 16.13330.2017

Момент М при условной гибкости стержня

СП 16.13330.2017 <4

СП 16.13330.2017 4

СП 16.13330.2017 3

СП 16.13330.2017
     

СП 16.13330.2017

3СП 16.13330.2017 20

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

Обозначения, принятые в таблице 20:
     
     СП 16.13330.2017 - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;
     
     СП 16.13330.2017 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, принимаемый равным не менее 0,5СП 16.13330.2017 ;
     
     СП 16.13330.2017 - изгибающий момент, принимаемый равным М при СП 16.13330.2017 3 и СП 16.13330.2017 <4, но не менее 0,5СП 16.13330.2017 .

Для сжатых стержней двоякосимметричного сплошного сечения с шарнирно опертыми концами, на которых действуют изгибающие моменты, значение СП 16.13330.2017 , необходимое для определения СП 16.13330.2017 , следует принимать согласно таблице Д.5 (приложение Д).
     

9.2.4 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) стержней сплошного постоянного сечения, кроме коробчатого, из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (СП 16.13330.2017 ), совпадающей с плоскостью симметрии, а также швеллеров следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (111)


где с - коэффициент, определяемый согласно требованиям 9.2.5;
     
     СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3.
     

9.2.5 Коэффициент с в формуле (111) следует определять:
     
     при значениях СП 16.13330.2017 5 по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (112)


где СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, определяемые по таблице 21;
     
     при значениях СП 16.13330.2017 10 по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (113)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый согласно требованиям 8.4.1 и приложению Ж как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса;
     
     при значениях 5<СП 16.13330.2017 <10 по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (114)


где следует определять: СП 16.13330.2017 - по формуле (112) при СП 16.13330.2017 =5; СП 16.13330.2017 - по формуле (113) при СП 16.13330.2017 =10. Здесь СП 16.13330.2017 - относительный эксцентриситет, где СП 16.13330.2017 следует принимать по 9.2.6.
     
     При гибкости СП 16.13330.2017 >3,14 коэффициент с не должен превышать значений СП 16.13330.2017 , определяемых по приложению Д; в случае, если СП 16.13330.2017 , в формулах (111) и (117) вместо с следует принимать СП 16.13330.2017 .
     
     При значениях отношения ширины сечения к его высоте менее 0,3 коэффициент с следует принимать, равным 0,3.


Таблица 21

Тип сече-
ния

Схема сечения и эксцентриситет

Значения коэффициентов

СП 16.13330.2017 при

СП 16.13330.2017 при

СП 16.13330.2017 1

1СП 16.13330.2017 5

СП 16.13330.2017 3,14

СП 16.13330.2017 >3,14

1

СП 16.13330.2017

0,7

0,65+0,05СП 16.13330.2017

1

СП 16.13330.2017

2

СП 16.13330.2017

3

СП 16.13330.2017

4

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017

1

СП 16.13330.2017
СП 16.13330.2017 =1 при СП 16.13330.2017

Обозначения, принятые в таблице 21:
     
     СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - моменты инерции большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения у-у соответственно;
     
     СП 16.13330.2017 - значение СП 16.13330.2017 при СП 16.13330.2017 =3,14.
     

9.2.6 При определении относительного эксцентриситета СП 16.13330.2017 в формулах (112)-(114) за расчетный момент СП 16.13330.2017 следует принимать:
     
     для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины, но не менее половины наибольшего момента по длине стержня;
     
     для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки.
     

9.2.7 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов двутаврового сечения, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок, следует выполнять по приложению Ж.
     

9.2.8 Внецентренно сжатые (сжато-изгибаемые) элементы постоянного сечения, изгибаемые в плоскости наименьшей жесткости (СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 ), следует рассчитывать по формуле (109), а при гибкости СП 16.13330.2017 - также проверять расчетом на устойчивость из плоскости действия момента как центрально сжатые элементы по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (115)


где СП 16.13330.2017 - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3.
     
     При СП 16.13330.2017 проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.
     

9.2.9 Расчет на устойчивость стержней сплошного постоянного сечения (кроме коробчатого), подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (СП 16.13330.2017 ) с плоскостью симметрии, а также при сечении типа 3 (см. таблицу 21) следует выполнять по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (116)


где                                                    
     

СП 16.13330.2017 . (117)


     Здесь следует определять:
     
     СП 16.13330.2017 - согласно требованиям 9.2.2, принимая в формулах вместо СП 16.13330.2017 и соответственно СП 16.13330.2017  и СП 16.13330.2017 ;
     
     с - согласно требованиям 9.2.5:
     
     При вычислении значения СП 16.13330.2017 для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент СП 16.13330.2017 следует определять как для сечения типа 8 по таблице Д.2 (приложение Д).
     
     Если СП 16.13330.2017 , то кроме расчета по формуле (116), следует произвести дополнительную проверку по формулам (109) и (111), принимая СП 16.13330.2017 =0.
     
     Если СП 16.13330.2017 , то кроме расчета по формуле (116), следует произвести дополнительную проверку по формуле (109), принимая СП 16.13330.2017 =0.
     
     Значения относительных эксцентриситетов следует вычислять по формулам:
     

СП 16.13330.2017 ; (118)


СП 16.13330.2017 ,                                                           (119)


где СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 - моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей х-х и y-y соответственно.
     
     Если плоскость наибольшей жесткости сечения стержня (СП 16.13330.2017 ) не совпадает с плоскостью симметрии, то расчетное значение СП 16.13330.2017 следует увеличивать на 25% (кроме сечения типа 3 по таблице 21).
     

9.2.10 Расчет на устойчивость стержней сплошного постоянного коробчатого сечения при сжатии с изгибом в одной или в двух главных плоскостях следует выполнять по формулам:
     

СП 16.13330.2017 ; (120)


СП 16.13330.2017 ,                                 (121)


где СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты устойчивости при сжатии с изгибом, определяемые по таблице Д.3 (приложение Д);
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1 (приложение Е);
     
     СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - коэффициенты, определяемые по формулам:
     

СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 (122)


и принимаемые равными 1,0 при СП 16.13330.2017 и СП 16.13330.2017 соответственно.
     
     При одноосном изгибе в плоскости наибольшей жесткости (СП 16.13330.2017 ; СП 16.13330.2017 =0) вместо СП 16.13330.2017 следует принимать СП 16.13330.2017 .
     
     

9.3 Расчёт на устойчивость элементов сквозного сечения

9.3.1 При проверке на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) стержней сквозного сечения с соединительными планками или решетками следует выполнять как расчет стержня в целом, так и отдельных ветвей.
     

9.3.2 При расчете стержня в целом относительно свободной оси (у-у) по формуле (109), когда планки и решетки расположены в плоскостях, параллельных плоскости действия момента, коэффициент СП 16.13330.2017 следует определять по таблице Д.4 в зависимости от условной приведенной гибкости СП 16.13330.2017 (СП 16.13330.2017 - по таблице 8) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле
     

СП 16.13330.2017 , (123)


где СП 16.13330.2017 - эксцентриситет, при вычислении которого значения M и N следует принимать по 9.2.3;
     
     СП 16.13330.2017 - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной к плоскости действия момента, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви;
     
     СП 16.13330.2017 - момент инерции сечения сквозного стержня относительно свободной оси.
     
     При значениях СП 16.13330.2017 >20 расчет на устойчивость стержня в целом не требуется; в этом случае расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.
     

9.3.3 При расчете отдельных ветвей сквозных стержней с решетками по формуле (7) продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия СП 16.13330.2017 от момента. Значение этого усилия следует вычислять по формулам:
     
     СП 16.13330.2017 - при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси у-у, для сечений типов 1 и 3 (см. таблицу 8);
     
     СП 16.13330.2017 - то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8);
     
     СП 16.13330.2017 - при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси х-x, для сечений типа 3 (таблица 8);
     
     СП 16.13330.2017 - то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8),
где СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 , СП 16.13330.2017 - расстояния между осями ветвей (см. таблицу 8).
     
     При изгибе стержня сквозного сечения типа 2 (см. таблицу 8) в двух плоскостях усилие СП 16.13330.2017 следует определять по формуле
     

СП 16.13330.2017 . (124)

9.3.4 При расчете отдельных ветвей сквозных стержней с планками в формуле (109) следует учитывать дополнительное усилие СП 16.13330.2017 от момента М и местный изгиб ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).
     

9.3.5 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) трехгранных сквозных стержней с решетками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям раздела 16.
     

9.3.6 Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси х-х (рисунок 12), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:
     
     для стержня в целом - в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласно требованиям 9.3.2, принимая СП 16.13330.2017 =0;
     
     для отдельных ветвей - как внецентренно сжатых элементов по формулам (109) и (111); при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия от момента СП 16.13330.2017 (9.3.3), а момент СП 16.13330.2017 распределять между ветвями как СП 16.13330.2017 (см. рисунок 12); если момент СП 16.13330.2017 действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь. При расчете по формуле (109) гибкость отдельной ветви следует определять с учетом требований 10.3.10, а при расчете по формуле (111) - по максимальному расстоянию между узлами решетки.

Рисунок 12 - Схема сквозного сечения стержня из двух сплошностенчатых ветвей

СП 16.13330.2017


Рисунок 12 - Схема сквозного сечения стержня из двух сплошностенчатых ветвей

9.3.7 Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) стержней следует выполнять согласно 7.2.8 и 7.2.9 на поперечную силу, равную бСП 16.13330.2017 льшему из двух значений: фактической поперечной силе Q, определенной при расчете стержня как элемента безраскосной фермы, или условной поперечной силе СП 16.13330.2017 , вычисляемой согласно требованиям 7.2.7.
     
     В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, следует соединять ветви сквозных внецентренно сжатых элементов решетками.
     
     

9.4 Проверка устойчивости стенок и поясов

9.4.1 Расчетные размеры проверяемых на устойчивость стенок и поясных листов (полок) следует принимать согласно 7.3.1 и 7.3.7.
     

9.4.2 Устойчивость стенок внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов следует считать обеспеченной, если условная гибкость стенки СП 16.13330.2017 не превышает значений предельной условной гибкости СП 16.13330.2017 , определяемых по формулам таблицы 22.
     


Таблица 22

Тип сече-
ния

Схема сечения и эксцентриситет

Условия применения формул

Предельная условная гибкость стенки СП 16.13330.2017

1

СП 16.13330.2017

1СП 16.13330.2017 10;

СП 16.13330.2017 <2

СП 16.13330.2017 (125)

для двутавра

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 2

СП 16.13330.2017 (126)

2

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 ;
1СП 16.13330.2017 2

СП 16.13330.2017 (127)

3

СП 16.13330.2017

1СП 16.13330.2017 2

СП 16.13330.2017 (128)

4

СП 16.13330.2017

1СП 16.13330.2017 2;
0,8СП 16.13330.2017 4

СП 16.13330.2017 (129)

5

СП 16.13330.2017

СП 16.13330.2017 1

СП 16.13330.2017 (130)

Схемы расчета неразрезных балок Схемы расчета неразрезных балок Схемы расчета неразрезных балок Схемы расчета неразрезных балок Схемы расчета неразрезных балок Схемы расчета неразрезных балок

Изучаем далее:



Диммер клавишный схема

Замена пыльника шруса на ауди 80 б3 своими руками

Свитер из меланжевой пряже схема на спицах

Как сделать так чтоб ярлыки фото были

Интерактивная электрических схем